b. 当内外墙之间设有防水层或两者结合差, 不能传递剪力时,按重合结构计算,但要考虑围护结构与内衬墙之间有、无地下水压力工况,如密排桩围护.

　　密排桩围护受力较为简单,只需要将外力按比例分配给围护和内部结构即可.但是对连续墙围护,由于在内外墙之间存在剪应力,使得结构受力状态有较大改变,作者主要针对连续墙围护的端头井计算.

　　对于连续墙围护结构,当采用柔性接头时,柔性接头处传递剪力的能力较差.因此,无论对于侧墙结构还是壁柱或是水平框架梁,当背土面结构受拉时(正弯矩),接头为受压状态,此时的构件截面为全截面,即考虑连续墙厚度在内的截面;当迎土面结构受拉时(负弯矩),接头为受拉状态,此时的构件截面应该将连续墙厚度扣除.

　　2.2 端头井计算存在的问题

　　对于空间结构,应该采用较为真实的整体模型进行分析.所采用的计算模式,应和结构实际的受力条件相吻合,并能反映结构与周围地层的相互作用.结构计算遵循“先变位、后支撑”的原则进行,计算下阶段内力和变形时,计入上阶段的先期位移值及支撑变形.当结构体系和荷载均发生变化时,按分步计算进行叠加和按最终阶段的荷载总量进行计算,其结果是完全不同的.因此为正确反映各阶段的受力情况,可采用增量法进行计算,即荷载以增量的形式,加到不断变化的结构体系上,每阶段只计算本阶段结构在荷载增量作用下的内力及位移,其实际的内力状态为与以前各阶段的内力与位移的叠加值.

　　为方便计算,上海地铁1号线推荐采用的计算方法是:开挖阶段采用平面模型计算(或空间计算软件),回筑阶段(拆支撑)和使用阶段一般只用两个工况,叠加两阶段的结果得到最后结果.由于两阶段的计算结果(单元不同,节点不同)无法完全对应,只能采用插值计算的方法近似计算,而且端头井空间效应比较明显,墙体位移两头小,中间大.因此,对于开挖阶段应分不同部位计算,并在计算两端墙体时,应该考虑侧墙对位移的有利作用(增加支撑弹簧刚度),并在回筑阶段采用对应位置的计算值叠加.

　　需要注意的是:对于不同顺序的施工过程(如吊装孔和端头井框架柱后浇),受力状态是完全不同的,计算中是无法完全得到体现的.

　　根据对端头井进行空间分析表明:最大弯矩在量级上与平面计算结果相近,但弯矩的分布形式与平面结果相差甚大[2].根据以往计算的经验, 底板以下部分的连续墙对整体结构受力影响不大,整体计算中可不予考虑.因此,对于端头井结构,只要能解决主要的受力问题,在计算模型上适当做出一定程度的简化还是可行的.

　　2.3 端头井计算方法

　　根据施工方法的特殊要求,在端头井计算中有如下问题需要解决.

　　a. 由于吊装孔大开洞的存在,侧向力由顶、中水平框架梁,壁柱组成的壁式框架与水平纵横向框架梁共同形成支撑结构来承受.计算中可以假设侧向力为一次加载,不考虑施工过程的影响.

　　b. 后浇端头井框架柱时,由于缺少框架柱的支撑,对顶板的影响较大.计算中可以按照施工阶段(无柱)和使用阶段(有柱)两种情况分别计算,按照不同的计算结果包络配筋.

　　c. 计算端头井内外墙间的剪应力,当剪应力超过混凝土的抗剪强度时,应调整计算模型,按照重合结构计算.

　　以上问题均可采用整体建模的方式解决.但为减少设计工作量,加快设计速度,在计算时均可以简化为平面模型,即平面结构承受平面外作用力.

　　由于平面结构的边界转动刚度不易确定,在计算过程中,可分别按照边界简支和固定两种情况计算.对正弯矩、负弯矩分别取控制值,在裂缝配筋过程中,当钢筋布置有困难时,考虑到计算值偏大,钢筋可按照模数排放,裂缝配筋适当放宽.

　　3 端头井计算实例

　　某地下两层车站,端头井外包尺寸为24.2m(长)×15.6m(宽);端头井埋深最深为18.063m;顶板平均覆土2.376m.围护结构为连续墙,端头井设置内衬,标准

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